Таблица 4
Сравнение результатов расчета удельной силы холодного выдавливания
полой толстостенной детали из отожженной стали 20 с экспериментальными
данными
s
R e
i
e
σ
s
, МПа
q
, МПа
q
э
, МПа
δ
, %
0,4 3,74 0,136 0,127
500
1816
1750
3,6
0,8 4,25 0,219 0,197
600
2331
2150
7,8
1,2 4,60 0,286 0,249
620
2532
2400
5,2
2,0 5,15 0,390 0,323
650
2873
2800
2,5
2,2 5,26 0,412 0,338
660
2967
2900
2,3
Во-первых, нужно принять во внимание, что на данном этапе
область
1
(см. рис. 1) будет отсутствовать, т.е. надо убрать соответ-
ствующие члены в формулах (35) и (49), положив в них
s
= 0
.
Во-вторых, нужно принять во внимание, что на начальном этапе
удельная сила
q
будет приложена на радиусе
r
н
, в связи с чем удельная
сила на этом этапе, приходящаяся на наибольший радиус пуансона
r
= 1
, определяется выражением
q
н
=
r
н
r
q
=
r
н
q.
(51)
По теореме Пифагора текущее значение ширины
r
н
= 1
−
(1
−
s
н
)
2
,
(52)
где
s
н
— глубина внедрения на начальном этапе.
В-третьих, с учетом наличия застойной зоны, в принципе, следует
подставить в формулы (35) и (49)
μ
1
= 0
,
5
. Однако в случае, если на
поверхности самого пуансона коэффициент трения
μ
1
меньше 0,5, та-
кая подстановка приведет к разрыву теоретической кривой изменения
удельной силы в момент завершения внедрения торца, т.е. при
s
н
= 1
,
из-за нестыковки формул с разными коэффициентами трения: 0,5 и
μ
1
. Поэтому для обеспечения гладкой кривой теоретического измене-
Рис. 3. Расчетная схема начального этапа вдавливания пуансона со сфериче-
ским торцом в полупространство
ISSN 0236-3941. ВестникМГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012. № 3 57
