В этих сталях, разработанных для силовых деталей авиастроения,
баланс легирующих феррито- и аустенитообразующих элементов по-
добран таким образом, что после закалки от 1000
◦
С сталь ЭП410 име-
ет мартенситную структуру, а в стали ЭП817 в мартенситной структуре
сохраняется до 30% остаточного аустенита, что требует проведения
обработки холодом [2]. Последующее старение в интервале темпера-
тур от 400 до 550
◦
С приводит к дисперсионному упрочнению за счет
выделения высокодисперсных частиц
ε
-Сu. В то же время нагрев выше
500
◦
С сопровождается обратным
α
→
γ
превращением, в результа-
те которого образуется до 25. . . 30% ревертированного аустенита, что
обеспечивает благоприятное сочетание прочности, надежности и кор-
розионной стойкости [3]. Однако применительно к силоизмеритель-
ным упругим элементам термообработка, приводящая к образованию
ревертированного аустенита, неприемлема из-за снижения релаксаци-
онной стойкости и увеличения неупругих эффектов [4].
Поэтому для термической обработки СУЭ из сталей ЭП410 и
ЭП817 были разработаны специальные режимы, включающие в себя
двухступенчатое старение (475
◦
С + 450
◦
С), что исключало образо-
вание аустенита и благоприятно влияло на упругие характеристики
сталей и коррозионную стойкость.
Однако при окончательных рекомендациях следовало учесть, что
после упрочняющей термообработки в цикле изготовления СУЭ при-
меняется технологический трехступенчатый нагрев (выдержка при
70
◦
С 1 ч
→
140
◦
C, 2 ч
→
180
◦
C, 6 ч), необходимый для наклейки тен-
зорезистора на СУЭ. Дополнительному нагреву СУЭ подвергается и
в процессе сварки — для изоляции тензорезистора от коррозионной
среды. Первый технологический нагрев условно назовем ТН 1, а сва-
рочный нагрев — ТН 2.
Если нагрев материала при сварке приводит к образованию карби-
дов хрома по границам зерен и, как следствие, локальному снижению
электродного потенциала, то в атмосферных условиях будет разви-
ваться межкристаллитная коррозия (МКК). Кроме того, пограничное
выделение карбидов хрома отрицательно сказывается на характери-
стиках надежности и провоцирует коррозионное растрескивание. В
связи с этим влияние ТН 1 оценивали по изменению механических
свойств: твердости и ударной вязкости; влияние ТН 2 — по изменению
коррозионной стойкости.
Цель работы — оценка влияния технологических нагревов на изме-
нение механических и коррозионных свойств сталей ЭП410 и ЭП817.
Материал и методика исследования.
Исследования проводили на
сталях промышленных плавок, химический состав которых приведен
в таблице. Термическая обработка включала следующие операции:
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение” 2013. № 1 111
