8 / 14
и наличии симметричных встречно направленных сливных дроссель-
ных окон (см. рис. 3,
а
) такая неоднозначность углов наклона потоков
не наблюдается, что объясняется взаимодействием потоков рабочей
жидкости вдоль стенки камеры. Увеличение относительного зазора
между пояском золотникового плунжера и гильзой в общем случае
приводит к уменьшению углов наклона потоков как наливных, так
и сливных дроссельных окон как прямоугольной, так и сегментной
формы. Углы наклона потоков в наливных и сливных дроссельных ок-
нах сегментной формы как правило больше углов наклона потоков в
дроссельных окнах прямоугольной формы. Существенное влияние на
характеристики углов наклона потоков имеет глубина камеры, в кото-
рую втекает поток рабочей жидкости из дроссельного окна, при этом,
чем она меньше, тем в общем случае меньше углы наклона потоков.
Кроме того, с уменьшением характеристик углов наклона потоков у
сливных дроссельных окон при малой глубине сливной камеры и на-
личии у золотникового плунжера шейки и уплотнительного буртика в
сливной камере (см. рис. 3,
б
) первый локальный минимум характери-
стики зависимости угла наклона потока от относительного открытия
сливного дроссельного окна может достигать нулевых значений, что
также может являться дестабилизирующим фактором.
При числах Рейнольдса до Re
≈
100
углы наклона потоков в каме-
рах перед дроссельными окнами с увеличением открытия наливных и
сливных дроссельных окон прямоугольной и сегментной формы мо-
нотонно убывают практически по линейному закону.
При числах Рейнольдса более Re
≈
600
углы наклона потоков в
камерах перед дроссельными окнами при открытии дроссельных окон
убывают по криволинейному закону.
При числах Рейнольдса более Re
≈
100
и менее Re
≈
600
пото-
ки как перед, так и за дроссельными окнами носят ярко выраженный
пульсирующий характер, что сопровождается колебаниями флажко-
вых флюгеров, при этом средние значения углов наклона потоков
в фиксированных положениях золотникового плунжера относитель-
но гильзы с увеличением числа Рейнольдса в указанном диапазо-
не сначала резко увеличиваются (или уменьшаются), а затем посте-
пенно приближаются к значению, соответствующему турбулентному
режиму.
Среднестатистический график изменения параметра
K
Re
, опреде-
ляемый как
K
Re
=
β
п
−
β
л
β
т
−
β
л
,
от числа Рейнольдса Re, представлен на рис. 4 (здесь
β
п
— угол накло-
на потока, соответствующий переходной области;
β
л
— угол наклона
потока при Re
≤
100
;
β
т
– угол наклона потока при Re
≥
600
).
42 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2015. № 1